Bessel-Punkt

Die Bessel-Punkte sind die beiden symmetrisch angeordneten Auflagerungspunkte eines Längsträgers, bei denen dieser die geringstmögliche schwerkraftbedingte Verformung erfährt. Die optimalen Bedingungen für diese minimale Verformung können nach unterschiedlichen Kriterien definiert werden. Erstmals berechnet wurden derartige Punkte von Friedrich Wilhelm Bessel im Zusammenhang mit Normierungen von Längenmaßen bei der Definition des preußischen Maßsystems.

Biegelinie

Die Berechnungsgrundlage für die Auflagerpositionen liefert die Balkentheorie 1. Ordnung (schubstarrer Balken gemäß der Bernoullischen Annahmen). Hieraus leitet sich eine Funktion für die Durchbiegung $w(x)$ des Balkens in Abhängigkeit der Längenkoordinate $x$ ab – die Biegelinie. Für den relevanten Fall eines gleichmäßig belasteten, symmetrischen Balkens der Länge L auf zwei Auflagern (mit Abstand a vom jeweiligen Trägerende) ergeben sich 3 Bereiche, welche jeweils mit einer Polynomfunktion vierten Grades beschrieben werden können. In der Klappbox ist die Herleitung der Abschnitte I (0 ≤ x ≤ a) und II (a ≤ x ≤ L – a) dargestellt.

Herleitung der Biegelinie in den Abschnitten I und II
$w''$ …Krümmung, $w'$ …Steigung, $w$ …Durchbiegung, $x$ …Längenkoordinate des Balkens, $a$ …Abstand der Auflager zum jeweils nähesten Balkenende, $L$ …Balkenlänge, $M_{b}$ …Biegemoment, $q_{ges}$ …Streckenlast, $E$ …Elastizitätsmodul, $I_{y}$ …axiales Flächenträgheitsmoment
Abschnitt I (0 ≤ x ≤ a)	Abschnitt II (a ≤ x ≤ L – a)
$M_{b}(0\leq x\leq a)=-{\frac {q_{ges}}{2}}x^{2}$ $w''_{\mathrm {I} }(x)=-{\frac {1}{EI_{y}}}M_{b}(x)={\frac {1}{EI_{y}}}{\frac {q_{ges}}{2}}x^{2}$ $w'_{\mathrm {I} }(x)={\frac {1}{EI_{y}}}\left({\frac {q_{ges}}{6}}x^{3}+C_{1}\right)\,$ $w_{\mathrm {I} }(x)={\frac {1}{EI_{y}}}\left({\frac {q_{ges}}{24}}x^{4}+C_{1}x+C_{2}\right)\,$	$M_{b}(a\leq x\leq L-a)=-{\frac {q_{ges}}{2}}x^{2}+{\frac {q_{ges}L}{2}}(x-a)$ $w''_{\mathrm {II} }(x)={\frac {1}{EI_{y}}}\left({\frac {q_{ges}}{2}}x^{2}-{\frac {q_{ges}L}{2}}(x-a)\right)\,$ $w'_{\mathrm {II} }(x)={\frac {1}{EI_{y}}}\left({\frac {q_{ges}}{2}}\left({\frac {1}{3}}x^{3}-{\frac {1}{2}}Lx^{2}+Lax\right)+C_{3}\right)\,$ $w_{\mathrm {II} }(x)={\frac {1}{EI_{y}}}\left({\frac {q_{ges}}{4}}\left({\frac {1}{6}}x^{4}-{\frac {1}{3}}Lx^{3}+Lax^{3}\right)\!+C_{3}x+C_{4}\right)$
Symmetrie-, Lager- und Übergangsbedingungen: SB-1: $w'_{\mathrm {II} }(L/2)=0\Rightarrow C_{3}=-{\frac {q_{ges}}{24}}L^{2}(6a-L)$ LB-1: $w_{\mathrm {II} }(a)=0\Rightarrow C_{4}={\frac {q_{ges}}{24}}a(-a^{3}-4a^{2}L+6aL^{2}-L^{3})$ ÜB-1: $w'_{\mathrm {I} }(a)=w'_{\mathrm {II} }(a)\Rightarrow C_{1}={\frac {q_{ges}}{24}}L(6a^{2}-6aL+L^{2})$ LB-2: $w_{\mathrm {I} }(a)=0\Rightarrow C_{2}=-{\frac {q_{ges}}{24}}a(a^{3}+6a^{2}L-6aL^{2}+L^{3})$ Biegelinie $w(x)$ : $w_{\mathrm {I} }(0\leq x\leq a)={\frac {q_{ges}}{24EI_{y}}}(x^{4}+(6a^{2}L-6aL^{2}+L^{3})x-a^{4}-6a^{3}L+6a^{2}L^{2}-aL^{3})$ , $w_{\mathrm {II} }(a\leq x\leq L-a)={\frac {q_{ges}}{24EI_{y}}}(x^{4}-2Lx^{3}+6aLx^{2}-(6aL^{2}-L^{3})x-a^{4}-4a^{3}L+6a^{2}L^{2}-aL^{3})$ .

Optimale Lagerungspunkte nach verschiedenen Definitionen

Wenn ein homogener und über seine gesamte Länge gleichmäßig belasteter, prismatischer Balken auf zwei Stützstellen lagert, unterliegt er einer schwerkraftbedingten Verformung, die auch eine Verkürzung seiner Länge mit sich bringt. Für den einfachsten Fall der Lagerung auf zwei Stützstellen, die jeweils den gleichen Abstand $a$ von den Enden des Trägers mit der Gesamtlänge $L$ haben, wurden gemäß der Balkentheorie 1. Ordnung die Verhältniswerte $a/L$ für die jeweils optimalen Lagerpositionen nach verschiedenen Kriterien berechnet (siehe Tabelle).

Optimierungskriterium	Erläuterung
Optimierungskriterium	$a/L-$ Wert (numerisch)	Bedingung für Biegelinie und ggfs. exakte Lösung
Minimale Längenverkürzung (Enden der neutralen Faser)
	Friedrich Wilhelm Bessel bestimmte die Position der Auflager für die geringste Längenverkürzung des Trägers in seiner mittleren Fläche, der neutralen Ebene. Das Längenkriterium war für Bessel wichtig, weil er sich mit der Lagerung von Messstangen beschäftigte, die mit dem Normal des preußischen Längenmaßes verglichen werden sollten. Wird zur Längenkalibrierung ein horizontales Strichmaß wie z. B. das Urmeter von 1889 (X-förmiger Querschnitt mit Strich-Markierungen auf der neutralen Ebene) verwendet, so kann mit dieser a/L-Konfiguration die größtmögliche Genauigkeit erzielt werden.
	$\approx 0{,}22031$	${\frac {\mathrm {d} }{\mathrm {d} x}}\left(\int _{0}^{L}(w')^{2}\,\mathrm {d} x\right)=0$
Minimale Längenverkürzung (Enden der Randfaser)
	Im gleichen Zusammenhang bestimmte Bessel auch die Lageposition für die geringste Längenveränderung an der Oberfläche, an der die Skala der Messstange eingraviert ist. Für diesen Fall stehen die Endflächen des Trägers zueinander parallel, d. h. die Winkeländerung der Enden wird ebenfalls minimiert. Endmaße wie die Urmeter von 1795 und 1799, deren Gesamtlänge als Abstand zwischen ihren Endflächen definiert ist, müssen mit diesem Lagerabstand unterstützt werden. Zu Ehren von George Biddell Airy, der sich ebenfalls mit der Problematik beschäftigte, werden diese Positionen in der Literatur als „Airy-Punkte“ bezeichnet.
	$\approx 0{,}211325$	$w'(0)=w'(L-a)=0\quad \Rightarrow \,a/L={\tfrac {1}{2}}-{\tfrac {1}{2{\sqrt {3}}}}$
Minimaler Wert des Durchbiegungsmaximums
	Eine minimale Biegung über die gesamte Trägerlänge wird erreicht, wenn die Durchbiegungen in der Mitte und an den Enden des Balkens identisch sind.
	$\approx 0{,}223149$	$w(0)=w(L/2)=w(L)$
Null-Biegung in der Balkenmitte
	Bei dieser Lagerung nimmt die Durchbiegung in der Balkenmitte den Wert 0 an.
	$\approx 0{,}238613$	$w(L/2)=0\quad \Rightarrow \,a/L={\sqrt {\tfrac {15}{2}}}-{\tfrac {5}{2}}$
Null-Biegung am Balkenende
	Sollen die Balkenenden im Vergleich zum Niveau der Auflagerpunkte nicht durchgebogen sein, gilt diese Lagerung.
	$\approx 0{,}214175$	$w(0)=w(L)=0$
Minimale mittlere Durchbiegung
	Die minimale mittlere Durchbiegung über die gesamte Länge erhält man durch das Kriterium einer minimalen Formänderungsenergie. Es ergeben sich horizontale Tangenten an den Auflagern (Betragsgleichheit der dort wirkenden Biegemomente).
	$\approx 0{,}224745$	$w'(a)=w'(L-a)=0\quad \Rightarrow \,a/L={\sqrt {\tfrac {3}{2}}}-1$
Minimales Biegespannungsmaximum
	Für die geringste maximale Biegespannung des Trägers mit der Streckenlast $q_{ges}$ ist das Biegemoment an den Stützstellen $M_{b}(a)$ und $M_{b}(L-a)$ betragsgleich dem Biegemoment $M_{b}(L/2)$ in der Trägermitte.
	$\approx 0{,}207107$	$\|M_{b}(a)\|=\|M_{b}(L-a)\|=\|M_{b}(L/2)\|\quad \Rightarrow \,a/L={\tfrac {1}{\sqrt {2}}}-{\tfrac {1}{2}}$
Null-Krümmung im Bereich der halben Balkenlänge
	Bei dieser Art der Lagerung bildet sich im Verlauf der Biegelinie des Trägers ein Bereich aus, in dem diese nicht bzw. kaum gekrümmt ist. Dies kann von Interesse sein, wenn in der Mitte des Trägers eine möglichst ebene Auflagefläche erwünscht ist.
	$=0{,}25$	$w''(L/2)=0\quad \Rightarrow \,a/L={\tfrac {1}{4}}$

Normen in der Längenmesstechnik

„In Normen der Längenmesstechnik werden Bessel-Punkte als Auflagepunkte definiert, welche die Längenänderung eines gebogenen Lineals in der Messebene minimieren.“

Lagerung von Messplatten

Geschliffene und polierte Präzisions-Messplatten (aus Hartgestein wie Granit) finden Verwendung als Basis für Kontroll-, Montage- und Laborzwecke. Die Durchbiegung aufgrund ihres hohen Eigengewichtes kann durch eine Besselsche 3-Punktlagerung minimiert werden. Es gilt dabei die vereinfachte Konvention, dass sich 2 Auflagepunkte um jeweils 22 % der Länge sowie 22 % der Breite von den Außenkanten entfernt befinden müssen. Diesen gegenüberliegend ist der dritte Punkt im Abstand von 50 % der Breite und 22 % der Länge von den jeweiligen Rändern anzuordnen.

Literatur

Gert-Jan Nijsse: Linear motions systems; a modular approach for improved straightness performance. Delft University Press, Delft 2001, ISBN 90-407-2187-4 (repository.tudelft.nl).
R. Reed: A glass reference surface for quality control measurements. International Journal of Mechanical Sciences 8 (1966), 703–715.

Weblinks

Optimale Lagerung (Prof. Peter Will) (EPUB: pp. 141-44, p. 201)
Optimale Lagerung (Björnstjerne Zindler) (PDF; 10 MB)
Bessel-Punkte (Friedrich Geyer), veröffentlicht am 13. Januar 2015. Hier Momentaufnahme vom 28. Januar 2021 im Internet-Archiv.

Einzelnachweise

1 2 3 Gert-Jan Nijsse: Linear motions systems; a modular approach for improved straightness performance. Delft 2001, S. 39f.
↑ F. W. Bessel: Darstellung der Untersuchungen und Maaßregeln, welche, in 1835 bis 1838, durch die Einheit des Preußischen Längenmaaßes veranlaßt worden sind. Beilage I. Einfluss der Schwere auf die Figur eines, auf zwei Punkten von gleicher Höhe aufliegenden Stabes. Berlin 1839, S. 132 (dig).
↑ F. W. Bessel, Berlin 1839, S. 135.
↑ G. B. Airy: On the Flexure of a uniform Bar supported by a number of equal Pressures applied at equidistant points, and on the Positions proper for the Applications of these Pressures, in order to prevent any sensible Alteration of the Length of the Bar by small Flexure. In: Monthly Notices of the Royal Astronomical Society Vol. VI, No.12, 10. Januar 1845, S. 143–146 (dig).
↑ P. Will: Optimale Lagerung von Balken.

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[Nijsse39-1] 1 2 3 Gert-Jan Nijsse: Linear motions systems; a modular approach for improved straightness performance. Delft 2001, S. 39f.

[2] F. W. Bessel: Darstellung der Untersuchungen und Maaßregeln, welche, in 1835 bis 1838, durch die Einheit des Preußischen Längenmaaßes veranlaßt worden sind. Beilage I. Einfluss der Schwere auf die Figur eines, auf zwei Punkten von gleicher Höhe aufliegenden Stabes. Berlin 1839, S. 132 (dig).

[3] F. W. Bessel, Berlin 1839, S. 135.

[4] G. B. Airy: On the Flexure of a uniform Bar supported by a number of equal Pressures applied at equidistant points, and on the Positions proper for the Applications of these Pressures, in order to prevent any sensible Alteration of the Length of the Bar by small Flexure. In: Monthly Notices of the Royal Astronomical Society Vol. VI, No.12, 10. Januar 1845, S. 143–146 (dig).

[5] P. Will: Optimale Lagerung von Balken.